内循环回流量：通过内循环将好氧段产生的硝态氮回流到缺氧区，反硝化才能顺利进行，过高或过低的回流量都会造成不利影响，过低的回流量会导致好氧段产生的硝态氮不能及时回流到缺氧区，同时缺氧区的反硝化潜力发挥不出来，而外加的碳源由于没有硝态氮而进入好氧区，即浪费了碳源，又会消耗了溶解氧，人为提高了系统的负荷；过高的回流量会导致大量的溶解氧带到缺氧区，破坏缺氧区环境。方法/步骤1/6分步阅读

根据理论脱氮率确定出最低内循环量，执行最低的内循环量，外加碳源后，确保缺氧区出水的硝态氮在1-2mg/L，此时由于内循环量不高，此时缺氧区出水的TN在15mg/L左右，在好氧段和二沉池会有一部分同化或反硝化去除效果，保证出水TN小于15mg/L。

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根据理论脱氮率确定出内循环量，执行内循环量+1，比如计算出内循环量为200%，即执行300%，外加碳源后，确保缺氧区出水的硝态氮在7-8mg/L，缺氧区出水的TN在15mg/L以内，好氧区的硝态氮在8-12mg/L，确保出水的TN在15mg/L以内。

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当进水碳源明显不足时，必须外加碳源，碳源的选型非常重要，除小规模系统使用固体碳源外，目前绝大部分都在使用液体碳源，液体碳源不仅节省溶药投资成本和人工成本，而且浓度均一，不存在浓度波动。常用的液体碳源有乙酸钠、葡萄糖、新型碳源，少数地方会选择甲醇、乙酸。

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第一种运行方式适合进水水质相对稳定，波动小，同样的缺氧区池容的情况下，缺氧区的实际水力停留时间相对于第二种模式要长，因此对于一些反硝化速率低的碳源也会有比较好的效果，比如葡萄糖类的碳源，该方式的优点是尽可能的降低了好氧区的溶解氧对于缺氧段的环境的破坏，会降低碳源的额外消耗，咱们简单举例，比如内回流增加100%

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好氧段DO控制在3mg/L，以葡萄糖为例，1kg固体葡萄糖消耗0.44kg氧，相当于额外增加了1.5mg/L的TN，这1.5是3除以0.44折算出葡萄糖的量再除以4.66，需要额外投加7mg/L的固体葡萄糖。该方式的缺点是当进水波动的时候，特别是进水TN大幅上升的时候，由于内回流量不足，好氧回流的硝态氮不足，虽然缺氧区出水硝态氮仍然控制在1-2mg/L，但TN会超过15mg/L，会出现出水TN的波动，因此这种方式虽然非常节省碳源，但并不适用于进水波动大的水质。

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通过大比例的内回流量，将好氧段的硝态氮尽可能回流到缺氧段，缺氧区硝态氮的控制在7-8mg/L，好氧段的硝态氮控制在8-12mg/L左右，这种控制方式会最大程度的减少了进水波动带来的不利影响，由于内循环量比较大，会导致缺氧段的实际水力停留时间大幅下降，比如以常规的缺氧区4小时的名义停留时间来看，当内循环量在300%，外回流量在100%，缺氧区的实际停留时间在4/(1+3+1)=0.8小时，从前面咱们看到的反硝化速率来看，葡萄糖类的碳源由于反硝化速率慢，会导致在缺氧段不能完全反应

总氮